為了實現(xiàn)對復(fù)合材料加工固化全過程的原位、實時在線監(jiān)測，以高孔隙率玻璃纖維非織造布為傳感骨架、多壁碳納米管(MWCNT)為導(dǎo)電納米顆粒，采用超聲霧化噴涂工藝，構(gòu)建了一種高擴展的壓阻型CNT非織造復(fù)合纖網(wǎng)(C-GNS)。在復(fù)合材料真空輔助樹脂傳遞模塑(VARTM)成型固化過程中，實時采集C-GNS的電阻響應(yīng)并建立其與樹脂基體固化行為之間的量化關(guān)系。

　　結(jié)果表明：該復(fù)合纖網(wǎng)具有纏結(jié)、松散的多孔網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，能與樹脂充分浸漬，并實現(xiàn)對樹脂固化過程的關(guān)鍵相轉(zhuǎn)變點(固化起始點、凝膠點、完全固化)精準(zhǔn)高效地原位監(jiān)測，C-GNS的過程電阻增益因子達80%。研究結(jié)果為復(fù)合材料VARTM成型加工制造提供了一種有效的固化監(jiān)測手段，進一步拓展了自感應(yīng)非織造復(fù)合材料的多功能應(yīng)用。

　　關(guān)鍵詞：多功能復(fù)合纖網(wǎng);超聲霧化噴涂;樹脂固化原位監(jiān)測;多壁碳納米管;壓阻響應(yīng)

　　論文《基于自感應(yīng)復(fù)合纖網(wǎng)的真空樹脂傳遞模塑成型固化過程原位監(jiān)測》發(fā)表在《現(xiàn)代紡織技術(shù)》，版權(quán)歸《現(xiàn)代紡織技術(shù)》所有。本文來自網(wǎng)絡(luò)平臺，僅供參考。

　　引言

　　先進復(fù)合材料具有高比模量、高比強度、耐腐蝕、抗沖擊等優(yōu)點，廣泛應(yīng)用于航海、造船、汽車和民用工業(yè)[1-3]。樹脂傳遞模塑成型(Resin transfer molding, RTM)等液態(tài)模塑工藝因其自動化程度高，適合加工大型結(jié)構(gòu)件備受復(fù)合材料制造業(yè)青睞[4-5]。其中，真空輔助樹脂傳遞模塑成型[6](Vacuum assisted resin transfer molding, VARTM)通過排氣管道施加真空負(fù)壓來排除預(yù)型件中的空氣并將樹脂注入預(yù)型件，該成型工藝因近凈成型制造和低成本被廣泛應(yīng)用于風(fēng)力葉片、艦船殼體等大型成套部件的整體成型制造。

　　VARTM的固化過程涉及熱傳遞、壓力分布、樹脂相態(tài)變化、聚合反應(yīng)等一系列復(fù)雜過程，所以固化工藝參數(shù)控制不當(dāng)，會嚴(yán)重影響樹脂交聯(lián)反應(yīng)，造成固化不均勻、不完全等問題，進而直接影響復(fù)合材料制品的結(jié)構(gòu)性能。因此，為了保證復(fù)合材料成品質(zhì)量與可復(fù)制性，對復(fù)合材料固化過程進行實時、原位監(jiān)測是十分必要的。

　　目前，一系列材料性能測試與表征手段，如差示掃描量熱法(Differential scanning calorimetry, DSC)[7-8]、旋轉(zhuǎn)流變儀[9]、傅里葉紅外光譜儀、介電分析儀(DEA)[9-10]等被廣泛應(yīng)用于樹脂固化行為的檢測與研究。然而，上述離位檢測方法僅能在實驗室環(huán)境表征熱固性樹脂固化反應(yīng)動力學(xué)、相變的部分特征，無法對大型復(fù)材結(jié)構(gòu)件的制造過程實施原位、實時的固化全過程監(jiān)測。此外，超聲波傳感器[8]、光纖折射儀[10]等手段雖能實現(xiàn)樹脂固化過程的原位監(jiān)測，但超聲波容易受到纖維體積的影響而產(chǎn)生大量錯誤信號，可靠性較差;光纖類嵌入式傳感器質(zhì)脆易斷、前期布設(shè)工作耗時，而且其侵入性也不可避免地影響復(fù)合材料制品的結(jié)構(gòu)性能。

　　近年來，隨著納米科技的迅猛發(fā)展，一系列自感應(yīng)碳材料被發(fā)掘并應(yīng)用于材料/結(jié)構(gòu)的制造-服役過程監(jiān)測[10-11]，為構(gòu)建高性能、無損監(jiān)測傳感器提供了新的傳感介質(zhì)。Luo等[12]和Wang等[13]將還原氧化石墨烯(Reduced graphene oxide, rGO)和多壁碳納米管(MWCNT)直接噴涂到玻璃纖維表面形成纖維傳感器，并用于原位監(jiān)測環(huán)氧樹脂固化過程物化性質(zhì)變化。Luo等[14]將多個線傳感器在玻纖增強體中編織傳感網(wǎng)格，用于監(jiān)測樹脂浸漬和固化過程的動態(tài)變化。Ali等[15]將rGO和MWCNT直接噴涂于整個玻纖增強體表面，作為導(dǎo)電感應(yīng)涂層監(jiān)測VARTM成型全過程。Dai等[16]制備了MWCNT改性非織造復(fù)合材料面狀傳感層，基于其自感應(yīng)壓阻響應(yīng)也實現(xiàn)了對VARTM成型過程的原位監(jiān)測。

　　本文利用超聲霧化噴涂技術(shù)，在高孔隙率玻璃纖維非織造布表面構(gòu)筑超薄、致密且均勻的MWCNT導(dǎo)電感應(yīng)涂層，并系統(tǒng)性分析其對VARTM成型工藝中樹脂固化全過程的原位、實時監(jiān)測能力，為復(fù)合材料VARTM成型過程樹脂固化監(jiān)測提供一種新方法。

　　1 實驗

　　1.1 材料和設(shè)備

　　材料：29 g/m²玻璃纖維非織造布(廣州慧銘纖維制品有限公司);多壁碳納米管(MWCNT，長度10~30 μm，外徑10~20 nm)、非離子表面活性劑曲拉通X-100(南京先豐納米有限公司);超純水(實驗室自制);雙酚F二縮水甘油醚(EPON862)、固化劑D230(常州華立克新材料有限公司)。

　　設(shè)備：差示掃描量熱儀DSC(METTLER/DSC3型，梅特勒托利多有限公司，瑞士);介電固化監(jiān)測儀(T-451DEA，德國林賽斯公司，德國);吉時利數(shù)字源表(Keithley 2450，美國吉時利公司，美國);超聲霧化噴涂儀(SCIENTZ-CHF-5B，云帆科技有限公司，中國);場發(fā)射掃描電子顯微鏡SEM(Ultra 55，德國蔡司公司，德國);流變儀(Physica MCR301，安東帕商貿(mào)有限公司，奧地利);行星式脫泡機(寧波新芝生物科技有限公司);超聲儀(超聲功率500 W，寧波新芝生物科技有限公司)。

　　1.2 CNT非織造復(fù)合纖網(wǎng)(C-GNS)的制備

　　將MWCNT、去離子水與X-100按一定質(zhì)量比混合，配制成一系列MWCNT分散液(見表1)，使用行星式脫泡機以2000 rad/s的旋轉(zhuǎn)速率預(yù)分散5 min，再利用超聲儀在脈沖模式下(開3 s，關(guān)2 s)超聲分散30 min。利用超聲霧化噴涂設(shè)備將CNT分散液均勻噴涂至玻璃纖維非織造布(29 g/m²)，經(jīng)100 ℃熱處理后，制得一系列具有不同MWCNT沉積量的C-GNS。

　　表1 CNT分散液濃度配比與CNT非織造復(fù)合纖網(wǎng)的CNT沉積量

　　| CNT分散液 | | CNT非織造復(fù)合纖網(wǎng) | |

　　| CNT的質(zhì)量分?jǐn)?shù)/% | X-100的質(zhì)量分?jǐn)?shù)/% | 復(fù)合纖網(wǎng)型號 | CNT負(fù)載量/% |

　　| 0.28 | 0.80 | C-GNS 0.28 | 3.5±0.20 |

　　| 0.24 | 0.72 | C-GNS 0.24 | 1.6±0.30 |

　　| 0.20 | 0.60 | C-GNS 0.21 | 1.2±0.05 |

　　| 0.16 | 0.48 | C-GNS 0.16 | 0.9±0.20 |

　　| | | C-GNS 0.12 | |

　　1.3 測試與表征

　　1.3.1 CNT非織造復(fù)合纖網(wǎng)(C-GNS)的微觀形貌表征

　　將樣品表面進行噴金處理后，通過SEM觀察C-GNS的微觀形貌，掃描電壓為3 kV。

　　1.3.2 C-GNS的壓阻靈敏度測試

　　通過循環(huán)真空壓延實驗研究C-GNS的壓阻響應(yīng)靈敏度：將C-GNS置于VARTM裝置中，使用Keithley 2450采集電阻信號變化，施加-98 kPa真空壓力并維持2 min，隨后釋放真空壓力并維持2 min，測試循環(huán)壓延過程中的電阻變化，明確壓敏系數(shù)。此外，通過測試不同溫度下C-GNS的I-V曲線，擬合電阻與溫度的關(guān)系曲線，確定電阻溫度系數(shù)(TCR)。

　　1.3.3 基于差示掃描量熱法(DSC)的環(huán)氧樹脂固化動力學(xué)行為表征

　　非等溫固化實驗：取5~10 mg未固化樣品密封至鋁制坩堝中，以5、10、15、20、25 ℃/min的升溫速率從室溫加熱至225 ℃，在50 mL/min氮氣流速下進行，監(jiān)測熱流變化并計算固化度(轉(zhuǎn)化率)，公式如下：

　　式中：α為固化度;ΔH為樹脂固化放熱焓(kJ/mol)。

　　等溫固化實驗：依次將樣品快速升溫(50 ℃/min)至90、100、110、120 ℃，固化60 min后快速降溫至室溫，再升溫至225 ℃測得剩余反應(yīng)熱，固化度計算公式如下：

　　式中：ΔHiso為等溫固化放熱焓(kJ/mol);ΔHres為剩余放熱焓(kJ/mol)。

　　1.3.4 基于介電分析法(DEA)的環(huán)氧樹脂固化過程監(jiān)測

　　采用介電樹脂固化監(jiān)測儀(DEA)在線實時監(jiān)測環(huán)氧樹脂固化過程，利用梳型電極傳感器測定液態(tài)樹脂體系在固化過程中的離子粘度變化(Log Ion Visc./Ohm·cm)，監(jiān)測頻率為1 kHz。

　　1.3.5 環(huán)氧樹脂固化過程流變行為表征

　　采用帶有平行板夾具(直徑25 mm，間隙距離1 mm)的流變儀研究EPON862/D230環(huán)氧樹脂體系在固化過程中粘度的變化，判斷凝膠時間，掌握其流變特性。流變實驗參數(shù)：25~120 ℃溫控區(qū)間，升溫速率5 ℃/min，掃描頻率1 Hz，振幅0.5%。

　　1.3.6 基于C-GNS的VARTM工藝固化過程原位監(jiān)測

　　利用銅電極和導(dǎo)電銀漿在C-GNS兩端構(gòu)造電極，在C-GNS與鋼制模具之間鋪設(shè)聚四氟乙烯薄膜絕緣層，在C-GNS與真空袋之間放置脫模布，進膠口位置使用導(dǎo)流網(wǎng)加速樹脂流動。將環(huán)氧樹脂EPON862與固化劑D230按質(zhì)量比3∶1混合，真空脫泡30 min后灌注至VARTM模具。熱固化制度：從室溫升溫至120 ℃，固化90 min。使用K型貼片式熱電偶測量實時加工溫度T，Keithley 2450數(shù)字源表在10 V恒定電壓下測量C-GNS的即時電阻變化，電阻變化率(ΔR)計算公式如下：

　　[Delta R/\%=frac{R-R_{0}}{R_{0}}×100]

　　式中：R?為初始電阻值(Ω);R為固化過程中的瞬時電阻(Ω)。

　　2 結(jié)果與討論

　　2.1 CNT非織造復(fù)合纖網(wǎng)(C-GNS)的多級化微觀形貌

　　本文構(gòu)筑的自感應(yīng)復(fù)合纖網(wǎng)具有“纖維骨架(微米級)-CNT涂層(納米級)”的多級化復(fù)合結(jié)構(gòu)(如圖2所示)。從圖2(a)中可觀察到纖維骨架由大量無序粘結(jié)的玻璃纖維組成，且具有較高的孔隙率和尺寸穩(wěn)定性。如圖2(b)-(c)所示，經(jīng)超聲霧化噴涂處理后，纖網(wǎng)交叉點與纖維表面均形成微薄且均勻的CNT涂層，尤其在纖網(wǎng)骨架厚度方向(見圖2(d))纖維均被CNT涂層完全覆蓋，形成連續(xù)互通的CNT網(wǎng)絡(luò)。固化過程中，環(huán)氧樹脂浸漬、交聯(lián)固化伴隨相轉(zhuǎn)變發(fā)生，會直接影響CNT網(wǎng)絡(luò)的導(dǎo)電通路狀態(tài)，導(dǎo)致其產(chǎn)生即時電阻響應(yīng)[17]，從而實現(xiàn)環(huán)氧樹脂固化過程的實時原位監(jiān)測。

　　2.2 C-GNS的壓力與溫度刺激響應(yīng)

　　循環(huán)真空壓延實驗[18]測得的C-GNS電阻變化曲線如圖3(a)所示。隨著壓力變化，C-GNS表現(xiàn)出積極的瞬時電阻響應(yīng)，在-98 kPa恒定壓力時，電阻信號無明顯波動，表現(xiàn)出良好的信號穩(wěn)定性。如圖3(b)所示，C-GNS壓阻靈敏度與其CNT含量相關(guān)，C-GNS?.??(CNT質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.7%)表現(xiàn)出最高的壓阻靈敏度，約為16.77 Pa?¹。如圖3(c)-(d)所示，在40~120 ℃溫度區(qū)間內(nèi)，C-GNS具有強線性I-V特性，其電阻隨著溫度的升高而降低，線性TCR為-0.003 ℃?¹。

　　2.3 基于DSC的環(huán)氧樹脂固化動力學(xué)表征

　　2.3.1 非等溫固化過程

　　環(huán)氧樹脂在不同升溫速率下的非等溫固化結(jié)果顯示(圖4(a))，固化反應(yīng)為放熱過程，放熱范圍為50~225 ℃，僅有一個固化放熱峰，說明無醚化副反應(yīng)發(fā)生。隨著升溫速率增加，放熱峰面積隨之增加，峰值溫度向高溫移動。非等溫固化過程中，環(huán)氧體系固化度與時間呈“慢-快-慢”變化趨勢(圖4(b))：固化初期速率緩慢增加，樹脂體系轉(zhuǎn)變?yōu)槟z態(tài);中期交聯(lián)反應(yīng)加劇，釋放的熱量加速固化;后期交聯(lián)網(wǎng)絡(luò)基本形成，分子鏈運動受限，固化速率逐漸放緩[19-20]，最終趨于完全固化。

　　2.3.2 等溫固化過程

　　溫度對於等溫固化至關(guān)重要[21]，固化溫度過低會導(dǎo)致樹脂固化不完全，過高則會造成反應(yīng)速率過快、溫度滯后嚴(yán)重。本文采用90、100、110、120 ℃進行等溫固化，結(jié)果顯示(圖5(a))，樹脂體系僅有單一放熱峰，無肩峰或小峰，表明醚化副產(chǎn)物可忽略不計。等溫固化過程中，固化度隨時間迅速增加后減慢至穩(wěn)定水平(圖5(b))，120 ℃下固化60 min后樹脂固化度可達1，后續(xù)樹脂固化工藝均在120 ℃條件下進行。

　　2.4 基于C-GNS電阻響應(yīng)的VARTM固化過程監(jiān)測

　　完成樹脂灌注后，從室溫加熱至120 ℃開始固化過程。如圖6(a)所示，C-GNS在固化全過程中的即時壓阻響應(yīng)明顯，電阻增益因子約為80%，可精準(zhǔn)捕捉關(guān)鍵相轉(zhuǎn)變點：

　　非等溫固化階段(0~8 min)：電阻先減后增，5.8 min達到最低值，即為固化起始點(C-GNS)。此階段真空壓力增大導(dǎo)致多級CNT網(wǎng)絡(luò)被壓縮，形成更多CNT-CNT導(dǎo)電通路，使電阻下降;隨后溫度升高，樹脂粘度降低，液態(tài)樹脂進一步浸潤CNT-纖網(wǎng)多級結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致電阻快速上升。相應(yīng)地，DEA離子粘度在此階段呈遞減趨勢(圖6(b))，7.5 min降至最低點(固化起始點-DEA)，此時樹脂固化度僅為7%(圖6(c))。

　　120 ℃等溫固化階段(8~90 min)：C-GNS電阻先增后減，14.5 min電阻變化速率達到峰值，即為樹脂凝膠起始點(C-GNS);21.5 min電阻變化達到最大值，即為樹脂凝膠點(C-GNS)。這兩個關(guān)鍵點與流變數(shù)據(jù)(凝膠起始點19.0 min、凝膠點20.2 min)相近(圖6(d)-(e))。8~21.5 min階段，樹脂多級浸漬主導(dǎo)電阻增長;21.5~90 min階段，樹脂加速固化，交聯(lián)網(wǎng)絡(luò)密度升高，固化收縮效應(yīng)壓迫CNT網(wǎng)絡(luò)形成更多導(dǎo)電通路，電阻緩慢降低。DEA離子粘度在此階段整體呈增長趨勢(圖6(b))，19.8 min達到凝膠點，對應(yīng)體系粘度約為10? mPa·s(圖6(d))，固化度80%(圖6(c))，與文獻[23]結(jié)果相近。

　　基于C-GNS、DSC、流變和DEA方法對樹脂固化相轉(zhuǎn)變關(guān)鍵點的監(jiān)測結(jié)果對比顯示(表2)，C-GNS表現(xiàn)出對樹脂固化全過程精準(zhǔn)、高效的原位監(jiān)測能力，是一種有效的VARTM樹脂固化原位實時監(jiān)測手段。

　　表2 不同方法對固化過程相轉(zhuǎn)變關(guān)鍵點的監(jiān)測/表征結(jié)果

　　| 監(jiān)測方法 | 固化起始點(min) | 凝膠起始點(min) | 凝膠點(min) |

　　| C-GNS | 5.8 | 14.5 | 21.5 |

　　| DEA | 7.4 | | 19.8 |

　　| 流變 | 11.3(10² mPa) | 19.0(10³ mPa) | 20.2(10? mPa) |

　　3 結(jié)論

　　本文制備了一種薄型、面狀CNT非織造復(fù)合纖網(wǎng)(厚度100~150 μm)，利用其壓阻響應(yīng)特性，實現(xiàn)了對VARTM樹脂固化過程關(guān)鍵相轉(zhuǎn)變點的精準(zhǔn)、高效原位監(jiān)測，具體結(jié)論如下：

　　1. 室溫真空壓延過程中，C-GNS具有“纖維骨架(微米級)-CNT涂層(納米級)”的多級化復(fù)合結(jié)構(gòu)，在加壓-卸壓循環(huán)作用下表現(xiàn)出優(yōu)良的可形變與重建能力，壓阻響應(yīng)穩(wěn)定，壓敏系數(shù)達16.77 Pa?¹;同時具有強線性I-V特征，電阻隨溫度升高而降低，線性TCR為-0.003 ℃?¹。

　　2. 25~120 ℃升溫階段(0~8 min)，在真空壓力、固化反應(yīng)、樹脂浸漬共同作用下，C-GNS電阻先減后增，5.8 min達到最低值，即為固化起始點(C-GNS)。

　　3. 120 ℃等溫階段(8 min后)，8~21.5 min樹脂多級浸漬使C-GNS電阻快速增長;之后樹脂加速固化，交聯(lián)網(wǎng)絡(luò)密度升高，固化收縮壓迫CNT網(wǎng)絡(luò)形成更多導(dǎo)電通路，電阻緩慢降低。其中，14.5 min為樹脂凝膠起始點(C-GNS)，21.5 min為樹脂凝膠點(C-GNS)。相較DEA、DSC、流變表征方法，C-GNS是實現(xiàn)VARTM樹脂固化全過程原位實時監(jiān)測的有效手段。

　　參考文獻

　　[1] ZIMMERMANN H. A review of failure modes and fracture analysis of aircraft composite materials[J]. Failure Analysis, 2020, 115: 104692.

　　[2] 陳浩楠, 金勇, 周榮, 等. 阻燃聚氨酯納米復(fù)合材料的研究進展[J]. 皮革科學(xué)與工程, 2024, 34(5): 50-59.

　　[3] 江金魚, 何浩宇, 黃磊, 等. 碳纖維增強環(huán)氧樹脂復(fù)合板材的制備及其各向異性傳熱和彈性變形行為[J]. 現(xiàn)代紡織技術(shù), 2017, 25(1): 111-118.

　　[4] LI Y, HUANG S, CAI H, et al. Multi-scaled enhancement of composites[J]. Carbon, 2017, 114: 28-41.

　　[5] LUO G, WANG Y, WANG S, et al. Carbon nanotube enabled fiber highly sensitive for curing process monitoring[J]. Composites Part A: Applied Science and Manufacturing, 2016, 84: 281-291.

　　[6] VASSILIKOU-DOVA N, WANG X. Characteristics of high-performance composites[J]. Advanced Materials, 2024, 36(5): 22078-22085.

　　[7] BACCIOCCHI P, MAJORANA R. Dielectric analysis (DEA) for in situ monitoring of composite manufacturing process[J]. Composites Part A: Applied Science and Manufacturing, 2009, 40: 497-613.

　　[8] LEE G, et al. Hybrid spray-coating and ink-dispensing for carbon nanotube percolated micro-/nano-composites process monitoring[J]. Carbon, 2017, 115: 89-97.

　　[9] LUO S, WANG Y, WANG G, et al. Carbon nanotube-based sensors for non-invasive monitoring of composite materials[J]. Composites Part B: Engineering, 2018, 148: 106-114.

　　[10] LU L, et al. Graphene reinforced buckypaper sensor for in situ monitoring of curing process[J]. Composites Science and Technology, 2014, 97: 56-63.

　　[11] DAI T, THOSTENSON E, SCHUMACHER T. Comparative behavior of carbon nanotube and multiscale hybrid composites[J]. Composites Part B: Engineering, 2021, 222: 109068.

　　[12] LUO Y, LIU T, WANG G, et al. Research on extensible and self-temperature-compensated, piezoresistive films based on SWCNT/graphite polyurethane nanocomposites[J]. Materials, 2024, 34(5): 109068.

　　[13] WANG Y, WANG G, et al. Smart coated multifunctional composites based on the study of thermoresistive nanocomposites[J]. Polymer, 2013, 54(39): 109068.

　　[14] LUO Y, et al. CNT enabled fabrics for in-line monitoring of composite molding process[J]. Materials, 2018, 11(9): 1677.

　　[15] ALI M, KHAN A, UMER K, et al. Graphene coated fabrics: a new route for non-invasive monitoring of liquid composite molding process[J]. Scientific Reports, 2023, 13(4): 44056.

　　[16] DAI T, THOSTENSON E, et al. Scalable and multifunctional textile as distributed sensors for carbon fiber reinforced composite plates[J]. Composites Science and Technology, 2020, 164: 108097.

　　[17] GNIDAKOUONG C, et al. In situ monitoring of cure and flow in composite materials using carbon nanotube networks[J]. Composites Part A: Applied Science and Manufacturing, 2017, 97: 106-114.

　　[18] IRFAN M, ALI M, KHAN A, et al. MXene graphene reinforced fiber composites with sensing and EMI shielding abilities[J]. Composites Part A: Applied Science and Manufacturing, 2023, 165: 107351.

　　[19] ZVETKOV J, SHAN J, et al. Non-isothermal kinetic analysis of the curing reaction of DGEBA epoxy resin with m-phenylene diamines[J]. Thermochimica Acta, 2016, 632: 56-63.

　　[20] HU J, ZHAO C, ZHANG L, et al. Isothermal curing kinetics and rheology of a flame retardant DOPO containing epoxy resin[J]. RSC Advances, 2018, 8(39): 2244.

　　[21] 高小茹, 吳偉萍, 李金亮, 等. 中溫固化環(huán)氧樹脂增韌改性研究[J]. 化學(xué)與粘合, 2024, 46(5): 443-447.

　　[22] 羅維, 宋志梅, 程勇, 等. 介電分析在碳纖維增強雙馬來酰亞胺復(fù)合材料固化工藝中的應(yīng)用研究[J]. 航空制造技術(shù), 2020, 63(15): 48-52.

　　[23] TZIAMTZI C, CHRISSAFIS K. Optimization of the curing cycle via DSC data and TTT plot construction for commercial epoxy composites[J]. Polymer, 2021, 230: 124091.